无锡国劲合金有限公司
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公司现有四个事业部下有4条生产线。1、真空雾化制粉生产线： 致力于金属球形粉末的X化生产。金属球形粉主要应用于增材制造、MIM、喷涂。金属球形粉品种有：高温合金粉、不锈钢粉。我们合金粉末的纯度高、气体含量低、无偏析，流动性好而逐渐取代进口金属粉。2、硅溶胶熔模精密铸造艺生产线：采用真空铸造的硅溶胶艺，使熔模铸造艺在殊合金方面得以延伸。公司摸索出离心真空精密铸造艺、真空快速凝固艺等使得合金材料铸件内部性能得以大幅，为用户提供低夹杂、无疏松、无偏析的高合金铸件产品。产品主要应用于在高温下高速零部件（如高性能汽车涡轮增压器叶轮、高温风机叶轮等）、腐蚀下使用零部件（如石油石化、化等行业使用的泵、阀）。3、锻件及零部件生产线:通过真空冶炼、锻打、切割、机加等为用户提品及零部件。4、水平连续铸造长型材生产线 （调试中）：X于高温合金、耐腐蚀合金、精金和种不锈钢以及难成型高合金的水平连续铸造管、棒、型材
JM3MPS磨辊套/磨煤机锤门KmTBNi4Cr2-GT、JM4、ZGMn13-2、ZGCr28Mo3Ni3Re、BTMCr2、ZGMn13-1、JM6、ZGCrNiMo、JM6B、BTMCr15、ZG50Cr18Ni4MoVWCuRe、ZGMn13Cr、JM7B、BTMCr32、ZGCrMn10MoSiVRe、Mn13、KmTBCr12、JM11、BTMCr12Mn3W2、ZG30CrMnSi、JM1、BTMNi4Cr2-DT、ZGCr20Ni3Mo3Re、ZGCr28、ZG3Cr24Ni7SiNRe、JM5、BTMCr8、BTMNi4Cr2-GT
托盘，拉杆，立柱，齿条，马沸罐，耐热滑块、链节、吊架、支架、吊具、管板、管架、炉蓖条、烧结机蓖条、烧结机炉条、步进式加热炉步进梁、固定梁、中间梁、立柱，耐热步进梁铸件、锅炉风帽，锅炉备件，锅炉器，喷嘴、多功能器，锅炉稳燃环、热轧穿孔顶头、导板、导卫、导辊、导卫总成、辊环，各种角度的耐热耐磨弯头、三通、四通弯头、同异径、变径管及管配件、高频翅片管、翅片管换热器、化对流段、高频螺旋翅片管、换热器、业炉成套设备、钢结构输送辊道线、热处理冷床输出辊道线、各种非标钢结构焊接件、水处理设备、化泵、不锈钢泵、氟合金泵、氟塑料合金离心泵、阀门、管件、钢衬塑复合管道等。公司产品广泛应用于冶金、化、石化、机械、电力、热处理业炉、建材、轻、汽车和核业等行业的X公司，国内市场占有率连年。
该合金已在923K～973K（650℃～700℃）海洋下的过热器管道中应用数年，成分含Fe较多（33%），无Mo，有少量Mo（2.2%），具有良好的抗氧化性、抗热腐蚀性和可加性，能够较为容易地加成具有复杂形状的大型部件。目前，关于该Ni-Fe基高温合金的担心主要其在高温条件下的力学性能。针对该问题，科研人员从室温到1073K（800℃）的条件下，对沉淀硬化的Ni-Fe基高温合金的抗拉性能、变形性以及断裂点进行了研究。
JM3水泥衬板、JM3法兰连接输煤直管、JM3高抗磨衬板、JM3MPS磨辊套、JM3耐磨构件、JM3冶金高抗磨构件、JM3冶金高炉下料衬板、JM3高抗磨护板、JM3高抗磨轴套、JM3破碎机锤头、JM3矿山输渣管耐磨护板、JM3高抗磨护套、JM3法兰连接耐磨铸管、JM3链条、JM3钢厂溜槽耐磨衬板、JM3刮板、JM3中速模护板、JM3耐热炉箅、JM3灰渣泵叶轮、JM3矿山耐磨管道、JM3弯头、JM3链轮、JM3磨煤机锤环、JM3矿山输渣耐磨管
（3）2205双相不锈钢的析出相主要是在晶界分布，随着时效温度的升高及时间的，铁素体在向奥氏体转变的中在铁素部也有金属间相生成，而氮化物以Cr2N为主，主要在600-850℃形成；（4）实验考查了750℃回火不同时间试样的不同析出相的组成与元素含量，从中可以看到，随着回火时间的，金属间相的含量呈明显上升的趋势，从1时的0.547%上升到24的5.802%。在时效开始时先形成金属间相χ相，而随着时间的，σ相逐渐形成并终占主量。
基体中存在的位错、层错和孪晶有益于材料的力学性能。自1850年电车投入使用以来，集电装置便成了轨道交通提速的关键问题[1]。集电装置要求能够尽量的功能件的磨损以及费用。近几十年来，科研人员进行了大量集电滑块的相关作，在研究和应用方面，主要经历了金属滑块、纯碳滑块、粉末冶金滑块、浸金属滑块以及碳纤维复合材料滑块的发展[2]。铜基粉末冶金滑块材料由于其机械强度好，表面硬度适中及其低廉的生产成本，仍被认为是轨道交通集电滑块材料的选择[3,4]。
JM3MPS磨辊套/磨煤机锤门1#钢经过上述步骤处理后，取大小的试样，先用砂纸和抛光机进行打磨、抛光，再用酒精溶液（（g）＋（ml）＋酒精（ml），例为4:5:100，腐蚀时间为10~30s）进行腐蚀，通过SEM（扫描电子显微镜）观察其显微，放大倍数5000倍，如图1所示。从图中看到，原奥氏体晶界明显，其内的保持板条马氏相的基体状况良好，原奥氏体晶界、板条界及基体上白粒状物，大部分即为弥散分布的铁素体，对材料起到强化作用，保证强度、硬度。
但植入的固定板由于过大的弯曲会造成断裂。在无其它选择的情况下只能固定板的厚度。但这对周围的软有不利影响。因此为保证足够的强度需新的材料。本研究拟对316L奥氏体不锈钢采用固溶氮化处理（即高温气体氮化处理TGN）的来改进材料的力学性能和耐蚀性能。氮的固溶能产生以下有利作用：1）强度，而塑性较少；2）马氏体相变倾向减小；3）耐蚀性能，尤其是耐点蚀性能；4）对无害。固溶氮化处理是高氮奥氏体不锈钢的简单而X的。
公司常年生产材质：5Cr28Ni48W5、4Cr25Ni35Mo、4Cr25Ni20、4Cr25Nil3、40Cr25Ni20、4Cr25Ni35WNb、5Cr25Ni35Co15W5、4Cr22Ni10、2Cr20Mn9Ni2Si2N、3Crl8Mn12Si2N、P50MoD、35Cr45NiNb、ZG1Cr18Ni9、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG30Cr20Ni10、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Cr25Ni20、ZG45Ni35Cr36、ZG14CrNi32Nb、ZG40Cr30Ni20、ZG40Cr28Ni16、ZG40Cr25Ni35NbM、20Cr33NiNb、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG2Cr24Ni7SiN、Cr20Ni33NiNb、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG40Cr9Si2、P-Nb、Cr25Ni37、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG30Ni35Cr15、P40、ZG4Cr25Ni35NbMA、ZG35Ni24Cr18Si2、ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N、ZG14Ni32Cr20Nb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、P40Nb、ZG40Cr25Ni20Si2等材质。
公司常年生产材质：5Cr28Ni48W5、4Cr25Ni35Mo、4Cr25Ni20、4Cr25Nil3、40Cr25Ni20、4Cr25Ni35WNb、5Cr25Ni35Co15W5、4Cr22Ni10、2Cr20Mn9Ni2Si2N、3Crl8Mn12Si2N、P50MoD、35Cr45NiNb、ZG1Cr18Ni9、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG30Cr20Ni10、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Cr25Ni20、ZG45Ni35Cr36、ZG14CrNi32Nb、ZG40Cr30Ni20、ZG40Cr28Ni16、ZG40Cr25Ni35NbM、20Cr33NiNb、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG2Cr24Ni7SiN、Cr20Ni33NiNb、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG40Cr9Si2、P-Nb、Cr25Ni37、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG30Ni35Cr15、P40、ZG4Cr25Ni35NbMA、ZG35Ni24Cr18Si2、ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N、ZG14Ni32Cr20Nb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、P40Nb、ZG40Cr25Ni20Si2等材质。
ZGCr13SiMo直管、ZG3Cr24Ni7NRe耐磨弯管、BTMCr12-DT矿山输渣管耐磨衬板、ZG40CrMnMoNiSiRe冶金耐磨管道、ZGMn13-4高抗磨衬瓦、ZGCr5MoG磨煤机锤门、JM7捞渣机刮板、BTMCr26筛板、ZG40Cr25Ni6MoWVCuRe法兰连接输煤弯管、ZGMn13Ni4静态磨料、KmTBCr2耐磨直管、JM9底盘、BTMCr18Mn3W电力耐磨管道、ZGCr25MoRe磨煤机衬瓦、ZGMn13送料耐磨内衬管
对未开坡口的用角焊缝连接的接头和局部熔透焊缝的开坡口接头，当焊缝传递作应力时，其疲劳断裂可能发生在两个薄弱环节上，即基本金属与焊缝趾端交界处或焊缝上。对于开坡口焊透的的十字接头，断裂一般只发生在焊趾处，而不是在焊缝处。焊缝不承受作应力的T形和十字接头的疲劳强度主要取决于焊缝与主要受力板交界处的应力集中，T形接头具有较高的疲劳强度，而十字接头的疲劳强度较低。T形或十字接头疲劳强度的根本措施是开坡口焊接，并加焊缝过渡处使之圆滑过渡，通过这种改进措施，疲劳强度可有较大幅度的。
公司常年生产材质：5Cr28Ni48W5、4Cr25Ni35Mo、4Cr25Ni20、4Cr25Nil3、40Cr25Ni20、4Cr25Ni35WNb、5Cr25Ni35Co15W5、4Cr22Ni10、2Cr20Mn9Ni2Si2N、3Crl8Mn12Si2N、P50MoD、35Cr45NiNb、ZG1Cr18Ni9、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG30Cr20Ni10、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Cr25Ni20、ZG45Ni35Cr36、ZG14CrNi32Nb、ZG40Cr30Ni20、ZG40Cr28Ni16、ZG40Cr25Ni35NbM、20Cr33NiNb、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG2Cr24Ni7SiN、Cr20Ni33NiNb、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG40Cr9Si2、P-Nb、Cr25Ni37、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG30Ni35Cr15、P40、ZG4Cr25Ni35NbMA、ZG35Ni24Cr18Si2、ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N、ZG14Ni32Cr20Nb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、P40Nb、ZG40Cr25Ni20Si2等材质。
JM3沉没辊吊臂、JM3五通弯头、JM3板、JM3下料口、JM3过热制氢炉管排、JM3铸钢厂、JM3辐射管、JM3导卫板、JM3玻璃辊、JM3护板、JM3热处理装、JM3裂解炉管、JM3保护套管、JM3热处理炉炉辊、JM3出钢槽、JM3消失模铸造、
对它们采用正火＋高温回火、一次高温回火、二次高温回火和三次高温回火四种不同热处理进行热处理。根据DL/T868焊接艺评定规程等相关加试样，对接头进行室温拉伸性能试验、615℃高温短时拉伸性能试验、焊缝室温冲击性能试验、接头硬度和金相分析。其中，室温拉伸、615℃高温短时拉伸试验为各热处理下、内外层各取样3个，试验结果为平均值；室温冲击试验为各热处理下、内外层各取样3个，试验结果为3个值的范围；接头硬度为各接头焊缝、热影响区、母材各测3个点，试验结果为平均值；接头金相分析为低倍观察各接头熔合线、高倍观察各接头焊缝。
结果表明：钎缝的与钎焊温度和钎料的成分等因素有关。在本次试验条件下，使用BNi-2钎料钎焊的钎缝中出现了大量的化合物相；而采用其余三种钎料，即BNi-5、BПP-1和Cu钎焊时，其钎缝中只有少量的化合物相。钎缝接头的力学性能与其显微有关。使用BNi-2钎料钎焊的焊接接头力学性能较差，而其余三种钎料钎焊的焊接接头力学性能。上述试验结果可为研究真空钎焊提供必要的试验数据和理论依据。关键词：真空钎焊不锈钢力学性能序言钎焊是采用母材熔的填充材料作钎料，将焊件和钎料加热到高于钎料熔点、低于母材熔点的温度，借钎料熔化填满母材间的间隙并与母材相互扩散实现连接的焊接[1]。
