上海金琪尔特殊钢有限公司
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上海金琪尔特殊钢有限公司创办于2005年，公司拥有X的管理体系，雄厚的技术力量，完善的质保体系，更拥有现代化生产加工基地及一支技术高、素质好、经验丰富的队伍。公司一直于"质量、信誉"为上的原则
我司自成立以来X销售模具钢材料：塑胶模、压铸模、五金模、冲压模等。公司与多家零售商和代理商建立了长期稳定的合作关系。品种多样化、价格合理。以多品种经营特色和薄利多销的经营理念，赢得了广大客户的认可。
特约经销：日本（住友、日立、大同）、美国肯纳钨钢、德国撒斯特、瑞典一胜佰特殊钢、奥地利百禄、上海宝钢、东北特钢、抚顺特钢、西南铝材、等国内外X厂商
本公司在上海、东莞、宁波、天津均有分布销售及加工网点，覆盖范围在不断扩大，极力缩小运输时长为客户争取更加快速的供货周期。欢迎新老客户来电咨询合作！
8407热作模
8407是铬、钼、钒合金工具钢，采用特殊炼钢技术和严密质量控制得到的纯度高且组织微细的钢材，8407的等向性（各向同性）要比一般传统炼制的H13更佳
对应中国：SKD61ESR[1]这对于模具的抗机械疲劳及热应力疲劳性能更具价值，如压铸模具、锻造模具及挤型模具等。因此采用8407的模具硬度可比普通H13提高1－2HRC而不会牺牲韧性。硬度高可以减缓热龟裂的发生，提高模具寿命。
·X良的耐热冲击和抗龟裂能力
·高温强度高
·不论大小尺寸，韧性及延展性高高且各向同性
·加工性及抛光性X良
·X良的淬透性
·良好的热处理尺寸稳定性
锡铅锌合金 HRC 铝镁合金 HRC 铜合金 HRC 压铸模 46-50 42-48 (QRO-90 S) 嵌入件 46-52 44-48 (QRO-90 S) 型芯，模仁 46-52 44-48 (QRO-90 S) 浇口 48-52 46-48 (QRO-90 S) 喷嘴 35-42 42-48 (QRO-90 S) 顶针(氮化) 46-50 46-50 46-50 柱塞，套筒 42-46 42-48 (QRO-90 S) 淬硬温度℃ 1020 一千二十 1050
8407主要用于各种金属压铸模具,挤压模具,高品质要求塑胶模具.如:发动机模具,汽车车灯模具等.
化学成份
元素 | C | Cr | Mn | Mo | Si | V |
百分比 | 0.38 | 5.3 | 0.4 | 1.3 | 1.0 | 0.9 |
8407热处理、淬火及其研磨 技术
球化退火
将模具钢材在保护环境中加热至850℃，均热后，于炉中以10℃/h的速度冷却到600℃，再于空气中冷却。
去应力回火
模具钢材经粗加工，须将模具钢材加热到650℃，均热2小时后，在炉中冷却至550℃，再于空气中冷却。
| 预热 | 600~800 |
温度℃ | 淬火 | 980~1080 |
常用 | 1020 |
|
均热时间min | 淬火硬度HRC |
|
980 | 45 | 50±3 |
1050 | 30 | 53±3 |
1080 | 15 | 55±3 |
均热时间的计算方式以钢材中心达到淬火温度开始计算 |
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循环空气或气体；
喷吹空气或真空；
在200~550℃等温1~100分钟再空冷；
油冷。
注：①钢材冷却到70~100℃时应立即回火。
②为了使模具获得zui适当的性能，在保证没有严重变形或破裂的情况下，淬火冷却速度应愈快愈好。
回火至少两次，时间2小时以上，zui低回火温度180℃，每次回火后必须冷至室温。回火时应避开425~525℃之间的回火脆性区。
建议
压铸模的硬度控制在48HRC以下，并在生产2000~10000件时，再补加一次回火或补焊。 经过放电加工后，要进行回火。 模具设计时要尽量采用较大的圆角，避免应力集中。 热处理时尺寸的变化：样品大小为100*100*25mm
|
| 宽% | 长% | 厚% |
1000℃油淬 | zui小 | -0.08 | -0.06 | 0.00 |
zui
| -0.02 | -0.05 | +0.05 |
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1020℃空冷 | zui小 | -0.15 | -0.16 | +0.30 |
zui
| +0.03 | +0.02 | +0.05 |
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为了使模具表面具有更好的耐磨性，可以对模具进行氮化处理，在模具表面生成一层较硬的氮化层。在525℃下氮化，表面硬度可达1000~1250HV。
氮化温度℃ | 氮化时间h | 硬化层深度mm |
525 | 20 | 0.20 |
525 | 30 | 0.25 |
525 | 60 | 0.30 |
在575℃时软氮化2小时，表面硬度可达950~1000HV,硬化层深度为0.01~0.02mm.
正确的研磨技术能避免裂纹的产生，并且增加工具的寿命。如果材料是在低温回火的状态下研磨，则裂纹敏感性很高。只有经过削边、柔软的及开放晶粒式的砂轮，才能使用，并要适当的研磨速度及良好的冷却剂。
如果材料在淬-回火状态下放电加工，则工具必须在低于原先回火25℃的温度下，做进一步的回火。
产品名称 | 规格/mm | 材质 |
线材模具钢 | Ф5.5-30 | 8407 |
冷拉光圆模具钢 | Ф3.0-100 | 8407 |
模具钢 | Ф3.0-350 | 8407 |
模具钢钢带 | 0.1-5.0*10-1000 | 8407 |
模具钢热轧圆钢 | Ф14-350 | 8407 |
模具钢热轧钢板 | 1-180 | 8407 |
模具钢冷轧钢板 | 0.1-4.0*1220*2440 | 8407 |
模具钢 | 0.1-180 | 8407 |
众所周知，钢中增加碳含量将提高钢的强度，对热作模具钢而言，会使高温强度、热态硬度和耐磨损性提高，但会导致其韧度的降低。学者在工具钢产品手册文献中将各类H型钢的性能比较很明显证明了这个观点。通常认为导致钢塑性和韧度降低的含碳量界限为0.4%。为此要求人们在钢合金化设计时遵循下述原则:在保持强度前提下要尽可能降低钢的含碳量,有资料已提出:在钢抗拉强度达1550MPa以上时,含C量在0.3%-0.4%为宜。H13钢的强度Rm，有文献介绍为1503.1MPa(46HRC时)和1937.5MPa(51HRC时)。
查阅FORD和GM公司资料推荐的TQ-1、Dievar和ADC3等钢中的含C量都为0.39%和0.38%等，相应的韧度指标等列于表1，其理由可由此管窥所及。
对要求更高强度的热作模具钢，采用的方法是在H13钢成分的基础上提高Mo含量或提高含碳量，这将在后面还会论及，当然韧度和塑性的略为降低是可以预料的。
铬：铬是合金工具钢中zui普遍含有的和价廉的合金元素。在美国H型热作模具钢中含Cr量在2%~12%范围。在我国合金工具钢（GB/T1299）的37个钢号中,除8CrSi和9Mn2V外都含有Cr。铬对钢的耐磨损性、高温强度、热态硬度、韧度和淬透性都有有利的影响，同时它溶入基体中会显著改善钢的耐蚀性能，在H13钢中含Cr和Si会使氧化膜致密来提高钢的抗氧化性。再则以Cr对0.3C-1Mn钢回火性能的作用来分析，加入﹤6% Cr对提高钢回火抗力是有利的，但未能构成二次硬化；当含Cr﹥6%的钢淬火后在550℃回火会出现二次硬化效应。人们对热作钢模具钢一般选5%铬的加入量。
工具钢中的铬一部分溶入钢中起固溶强化作用，另一部分与碳结合,按含铬量高低以(FeCr)3C、(FeCr)7C3和M23C6形式存在，从而来影响钢的性能。另外还要考虑合金元素的交互作用影响，如当钢中含铬、钼和钒时，Cr>3%<sup>[14]</sup>时，Cr能阻止V4C3的生成和推迟Mo2C的共格析出，V4C3和Mo2C是提高钢材的高温强度和抗回火性的强化相<sup>[14]</sup>，这种交互作用提高该钢耐热变形性能。
铬溶入钢奥氏体中增加钢的淬透性。Cr﹑Mn﹑Mo﹑Si﹑Ni都与Cr一样是增加钢淬透性的合金元素。人们习惯用淬透性因子加以表征,一般国内现有资料[15]还只应用Grossmann等的资料,后来Moser和Legat[16,22]的更进一步工作提出由含C量和奥氏体晶粒度决定基本淬透性直径Dic和合金元素含量确定的淬透性因子(示于图3中)来计算合金钢的理想临界直径Di,也可从下式作近似计算: Di=Dic×2.21Mn×1.40Si×2.13Cr×3.275Mo×1.47Ni (1) (1)式中各合金元素以质量百分数表示。由该式，人们对Cr﹑Mn﹑Mo﹑Si和Ni元素影响钢淬透性有相当明确的半定量了解。
Cr对钢共析点的影响，它和Mn大致相似，在约5%的含铬量时，共析点的含C量降到0.5%左右。另外Si﹑W﹑Mo﹑V﹑Ti的加入更显著降低共析点含C量。为此可以知道：热作模具钢和高速钢一样属于过共析钢。共析含C量的降低，将增加奥氏体化后组织中和zui后组织中的合金碳化物含量。
钢中合金C化物的行为与其自身的稳定性有关，实际上，合金C化物的结构、稳定性与相应C化物形成元素的d电子壳层和S电子壳层的电子欠缺程度相关[17]。随着电子欠缺程度下降，金属原子半径随之减小，碳和金属元素的原子半径比rc/rm增加，合金C化物由间隙相向间隙化合物变化，C化物的稳定性减弱，其相应熔化温度和在A中溶解温度降低，其生成自由能的绝dui值减小，相应的硬度值下降。具有面心立方点阵的VC碳化物，稳定性高，约在900~950℃温度开始溶解，在1100℃以上开始大量溶解（溶解终结温度为1413℃）[17]；它在500~700℃回火过程中析出，不易聚集长大，能作为钢中强化相。中等碳化物形成元素W、Mo形成的M2C和MC碳化物具有密排和简单六方点阵，它们的稳定性较差些，亦具较高的硬度、熔点和溶解温度，仍可作为在500~650℃范围使用钢的强化相。M23C6(如Cr23C6等)具有复杂立方点阵，稳定性更差，结合强度较弱，熔点和溶解温度较低（在1090℃溶入A中），只有在少数耐热钢中经综合合金化后才有较高稳定性（如（CrFeMoW）23C6,可作为强化相。具有复杂六方结构的M7C3(如Cr7C3、Fe4Cr3C3或Fe2Cr5C3)的稳定性更差，它和Fe3C类碳化物一样很易溶解和析出，具有较大的聚集长大速度，一般不能作为高温强化相[17]。
我们仍从Fe-Cr-C三元相图可以简便了解H13钢中的合金碳化物相。按Fe-Cr-C系700℃[18~20]和870℃[9]三元等温截面的相图,对含0.4%C钢中,随Cr量增加会出现（FeCr）3C（M3C）和（CrFe）7C3(M7C3)型合金碳化物。注意在870℃图上,只有含Cr量大于11%才会出现M23C6）。另外根据Fe-Cr-C三元系在5%Cr时的垂直截面,对含0.40%C的钢在退火状态下为α相（约固溶1%Cr）和（CrFe）7C3合金C化物。当加热至791℃以上形成奥氏体A和进入（α+A+M7C3）三相区,在795℃左右进入（A+M7C3）两相区,约在970℃时,（CrFe）7C3消失,进入单相A区。当基体含C量﹤0.33%时,在793℃左右才存在（M7C3+M23C6和A）的三相区,在796℃进入（A+M7C3）区（0.30%C时），以后一直保持到液相。钢中残留的M7C3有阻止A晶粒长大的作用。Nilson提出，对1.5%C-13%Cr的成分合金，欠稳定（CrFe）23C6不形成[20]。当然,单以Fe-Cr-C三元系分析会有一些偏差,要考虑加入合金元素的影响。
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