定制 成都铸铁镶铜闸门定制铸铁转动闸门产品简介
铸铁镶铜闸门铸铁转动闸门是用整体安装，必须将闸板与闸框的封水间隙调到0．3mm以下，方可进行二期浇注。在浇注混凝土时，流进闸板、闸框、斜铁、挡板间隙中的灰浆必须，防止灰浆凝固后影响闸门启闭。铸铁转动闸门上下框设有固定块，可防止闸板在运输吊装等中，安装凝固后(使用前)应先卸掉上闸框的固定钢板和下框的固定螺栓才能进行启动操作。水利工程物资产品中，铸铁镶铜闸门闸门是水工建物资的重要部件之一，铸铁镶铜闸门它可以根据需要来封闭建筑物的孔口，也可全部或局部开启孔口，用于调节上下游水位和流量，从而防洪、灌溉、供水、发电、通航、过木过筏等效益，还可用于排除漂浮物、泥沙、冰块等，或者为相关建筑物和设备的检修提供了必要条件。闸门通常安装在取水输水建筑物的进、口等咽喉要道，通过闸门灵活可靠地启闭来发挥它们的功能与效益及建筑物的。铸铁闸门分为平面铸铁闸门和弧形铸铁闸门，低水头小面积的工况采用平面铸铁闸门，它的重量相对于弧形铸铁闸门重量轻，厚度小。这样他既达到使用要求又节省了原料和成本。而弧形铸铁闸门多用于高水头大面积的口，铸铁镶铜闸门它的迎水面呈弧形能X缓解水的冲击力，而且他的厚度很大重量较重，铸铁闸门主要适用于水库，渠道，电站，河道等水利工程当中，主要作用就是用于放水和闸水，具有耐腐蚀，不易变形，比较坚固的特点。
定制 成都铸铁镶铜闸门定制铸铁闸门结构简介
成都铸铁镶铜闸门铸铁闸门主要由闸框闸板、吊座及紧闭斜铁等零部件组成，为克服容易锈蚀的缺点闸框、闸板全采用球墨铸铁生产，其中闸框又由上横梁下横梁、左直梁、右直梁组成，为了制造、运输、安装方便闸板一般根据其大小或高度情况由上下几部分拼装组成。铸铁闸门是直接承受水压力的挡水构件闸框是闸板四周的支承构件，同时也是闸板上下运动的滑道滑道以外部分镶嵌于闸墩及闸底的二期混凝土中将闸板所承受的水压力均匀地传递到闸墩及闸室底部，铸铁镶铜闸门闸框迎水面四周与闸板框四周背水面处经机械精制、加工，刨光后平直光滑、贴合严密使结合面、止水面与运动滑道合三为一。铸铁闸门在启闭机操作下启闭运行操作时，在水压力和紧闭斜铁的双重作用下，闸板运行使闸板与闸框滑道紧密贴合从而达到X止水。
定制 成都铸铁镶铜闸门定制水流脉动压力测量结果显示，在闸门小开度范 围（2.2m、 2.1m、 2.0m、 1.9m、 1.7m、 1.6m、 1.5m） 内，门顶部的脉动压力均方根值不大，实测闸门底 部大脉动压力均方根值为11kPa，脉动压力的主 能量一般集中在10Hz以内的低频区。 闸门结构本身一阶基频为12.457Hz，二阶振 型对应频率为29.755Hz；X三阶振动频率为 34.548Hz。若考虑流固耦合作用影响，一阶基频将 下降为6.23～8.71Hz，仍为整体扭转变形振动；二 阶流固耦合振动频率降为14.87～20.83Hz，为门体 纵向弯曲振动变形；三阶为纵向二阶弯曲，相应振 动频率为17.3～24.18Hz。与水流脉动压力能量集 中区相一致的区域为一阶基频，但脉动压力能量相 对较弱，未能激发一阶基频，闸门振动响应能量在 频域的分布范围较宽，没有出现明显的低阶共振迹 象。 当事故闸门在开度1.5～2.2m范围内进行局 部开启泄水运行时，门体下部振动量不大，上部门 顶部位出现一定振动量，其原因可能与上部顶止水 缝隙流动脉动荷载有关，但从测到的动应力考查， 大动应力均方根值在10MPa之内，结构动应力 满足强度安全要求。 闸门启闭机排架的振动观测数据显示，在闸门 启闭机关闭或者开启过程中，启闭机支撑塔架顶部 出现较大振动位移值，测到的大振动位移峰值约 5.5mm，此时人体明显有震感，这是启闭机械运转 诱发的高耸结构振动，但不致影响安全。在启闭机 停机、闸门作局部开启泄流状态下，启闭机塔架顶 面实测大位移均方根值在0.19mm以内，塔柱及 地面振动位移均方根值很小，属于微幅振动范畴。 门槽空化噪声数据显示，闸门在开度 1.5～2.2m以内的小开度状态下泄流时，闸门门槽 没有发生水流空化现象，说明根据模型试验结果选 定的运行操作方案是正确的。 闸门外形检查结果显示，除门体两侧水封出现 部分损坏现象外，闸门结构本身未见任何损伤。局 部水封损坏的原因可能与水封材质、摩擦系数、抗 磨性能及压板固定件强度密切相关。建议对水 封结构的材质、强度及结构布置等方面做进一步 完善。原型观测数据指出，深溪沟水电站泄洪导流洞 事故闸门作为目前国内外大的巨型深孔平面闸 门，在模型试验成果指导下，进行短时间小开度泄 流操作运行是可行、安全的，为以后类似工程的应 用提供了宝贵经验。通过对工程现场大量泄水建筑物闸门结构流 激振动原型检测研究，可以对工程上存在的危害 性振动的成因进行分析，揭示产生强烈振动的原 因；通过闸门与启闭机的振动强度检测，取得动水 压力荷载、振动加速度、动位移及动应力等动力参 数，对其运行安全性进行评估，并对产生危害性振 动的问题提出改善措施和解决方案，从而确保工程 安全。 色拉龙水电站的闸门安装，是一个成熟的工艺过程，精细中蕴含着不简单。但将不同部位、不同工 期、不同用途的闸门归纳在一起，并道出其关键知识点，就值得实际研究。总结闸门安装过程，提炼出精华，为 闸门前端-制造和终端-运行反馈信息，积蓄资料，提供参考，对行业也是一种贡献。 关键词：色拉龙水电站；闸门；安装；研究 收水利水电工程硕士，经济学硕士，正高X工程师，高X职业经理 人，副总经理，省X电力市场监管咨询专家（2018.8.21-2021.8.20），研究方向为水能动力工程、传统能源经济。工程概况 色拉龙水电站的装机容量 7 万千瓦，年发电量 2.699 亿千瓦时。水库正常蓄水位 215 米，死水位 206 米，调节库容 2.84 亿立方米，具备年调节能力。枢 纽工程由混凝土挡水坝、溢流坝、引水发电系统、 发电厂房及开关站组成。大坝高 67.5 米，利用水 头 46 米。坝长 619 米，其中，左岸坝肩 90 米，左 岸挡水坝段（1#-9#）175 米，溢流坝段（10#-12#） 71 米，导流底孔坝段（13#）19 米，进水口及厂房 坝段（14#-15#）34 米，右岸挡水坝段（16#-23#） 160 米，右岸坝肩 70 米。 图5 闸门启闭原理 国内大的底轴驱动翻板闸门位于上海市苏州河 口闸工程，闸门尺寸为 100 m × 9． 76 m( 宽 × 高) 。闸 门部分由两扇门叶组成，每扇门叶沿宽度方向又由8 块单宽5． 9 m 和 1 块 2． 56 m 的门叶结构用螺栓拼接 而成。门叶沿孔口中心线对称布置，采用 Ω 形橡皮连 接。底轴驱动翻板闸门在应用于大跨度水利工程时， 底轴部分承受巨大水压力，为保证底轴结构的正常运 转，应严格控制底部结构的变形，并采取相关措施提高 结构承受变形的能力; 又因为闸门可实现无极开度的 水位调节，须考虑动水工况下结构的振动响应情况，而 且为避免局部开启运行时因门顶溢流及启闭操作时造 成门后负压，须进行门后补气研究。此外，因底轴驱动 翻板闸门长期位于水下，需做好金属防腐、底部结构的 充淤工作。 底轴翻板闸门无需水上建筑结构，闸门长期位于 水下，具有较好的城市景观功能，且河口跨度不受限 制。但是，该类闸门工程造价略高、施工技术难度大， 不适用于水头差较大的水利工程。 2． 3 气动盾形闸门 气动盾形闸门主要由盾形钢闸门、高分子材料气 袋、埋件、空气系统和闸门控制系统组成，利用气囊的 充气与排气来支撑和控制钢板，从而地控制钢闸 门的起伏，以达到控制水位高度目的。该类闸门剖面气动遁形闸门剖面示意 气动盾形门结构新颖，可以连续地调节水位高度， 不需中间的墩座，长度不受限制，具有清洁环保、构造 简单、维护容易等特点，可广泛应用于河道、水库、供水 等水利工程。目前，世界各地已兴建的气动盾形门达 200 余座，但国内运用较少。已建的工程主要有北京 新凤河工程中的孙村闸( 宽 30 m，高 2． 5 m) 、北京市 朝阳区的清河闸( 宽45 m，高2． 5 m) 以及贵阳市南明 河上的气动盾形闸门( 宽60 m，高8 m) 等。 但是对于大跨度结构，气袋控制系统的不合理布 置导致的不同门体单元间的气袋相互串气，以及闸门 制造安装误差导致的不同门顶高度，使得该类闸门顶 部经常出现溢流不均匀现象。而且，目前国内对这类 闸门尚无统一的质量评价标准，一定程度上限制了该 类闸门的发展。 3 平转式闸门 平转式闸门是指闸门运行时在水平方向转动的一 类大跨度闸门，河道岸侧建有对应的闸门门库，闸门检 修时在门库内进行。主要分为大跨度平开弧门和浮体 闸门两种。 3． 1 大跨度平开弧门 大跨度平开弧门为单层主框架式弧门结构，主要 由支臂和弧形门体两部分组成。闸门应用时常采用两 扇大跨度弧门对称于河道中心线布置，通过设置在两 侧的启闭机驱动闸门绕弧形门支铰转动实现闸门开启 与关闭，适用于单孔跨度较大的河道［18］。此外该类闸 门早应用于荷兰新水道挡潮闸工程，国内大跨 度平开弧门应用于江苏省常州市钟楼防洪工程，如图 7 所示。其单孔净宽 90 m，闸门通过卷扬式启闭机启 闭，具有双向挡水功能，满足航运、防洪、蓄水等功能要 求。 常州钟楼防洪工程所采用的大跨度平开弧门半径 为60 m，门体厚3． 5 m，门顶高程6． 5 m。闸门布置有 多道主横梁，沿闸门跨度方向等距离布置了24 个径向闸门水封自激振动的原因是多方面的，防治措 施也应根据问题出现的原因进行处理。一般可归 纳为如下几个方面。 由于刚度不足引发的自激振动对于低水头、大跨度、大尺寸闸门结构而言，因 顶水封部位刚度不足导致的水封在高压水作用下 产生局部水封漏水并诱发的自激振动现象，一般可 以通过增加结构刚度与调整水封结构形式来实现 闸门自激振动的控制。 1.2.2 因水封形式不当引发的自激振动问题对于水封体型设计不当而引起的水封自激振 动问题则需要通过改变水封布置形式来处理。对 于顶水封，一般采用2道水封，在闸门开启过程中需要确保这2道水封的作用，并且避免因局部出现 漏水而诱发强烈自激振动现象。实例1中原设计 闸门X2道顶水封布置不当，使该闸门在相对开度 no=0.085和大开度n=0.8～0.96开度情况下均出现 了强烈的振动。其原因主要由于X2道止水翻卷， 局部产生漏水形成强烈自激振动。振动的严重后 果使闸门支臂动力失稳后失事。水封自激振动的 频率激发了闸门支臂的一阶和二阶横向振动固有 频率，出现支臂共振和参数共振。 修改方案采用了如下几个方面：（1）保留原来 的2道水封，调整X2道水封体型和尺寸；（2）在改 建的顶坎上增设X3道水封；（3）进行闸门结构的 动力抗振X化设计，避免结构共振和支臂的参数振 动；（4）加大工作门上游顶压坡比改善来流水动力 条件，消除空化源。经多年运行，证明上述修改措 施是X的，目前该闸门运行安全平稳。 1.2.3 因水封构造不当产生的自激振动问题板平面度、顶水封平面度以及闸门面板的平面度均 存在不同程度的问题，导致闸门沿门宽度方向出现 自激振动问题。因此，要实现X1道顶止水橡皮在 闸门关闭状态下的止水要求，需调整该橡皮在高程 方向上与闸门顶止水压板的配合关系，并避免面板 摩擦干涉引起止水橡皮变形。 显然，闸门的制作安装存在问题，平整度不满 足要求，水封会沿着门体宽度方向预压不均匀，产 生自激振动的条件。 在闸门全关或微小小开度状态，部分测点出 现单频振动（频率在20～25Hz之间），部分测点的 振动具有多频段随机振动特征，而且振动频率一 般在10Hz以上。说明闸门产生自激振动时的能 量分布不是一个单频，而是具有多个频段的复杂振 动，亦即激发了多个频率的振型。图8为闸门小开 度50mm振动的能谱密度。
