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使用启闭机注意事项
渠道闸门启闭机应注意闸板的上、下启闭位置，不能X限，以免损坏闸门和启闭设备。
启闭机在启闭中如有异常情况必须立即停止使用，及时进行检查修复再操作。
启闭机在关闭时距闸底10公分处需要暂停2分钟，让激流冲净底门槽内杂物，然后再将闸门关闭。
渠道闸门启闭机机安装时要保持基础布置平面水平180度，启闭机底座与基础布置平面的面积要达到90%以上，螺杆轴线要垂直闸台上衡量的水平面；要与闸板吊耳孔文和垂直，避免螺杆倾斜，造成局部受力而损坏启闭设备。
渠道闸门安装启闭机根据闸门起吊中心线，找正中心使纵横向中心线偏差不X过正负3mm，高程偏差不X过正负5mm，然后在进行浇注二期混凝土或与预埋钢板连接。
渠道闸门将启闭机置于安装位置，把一个限位盘套在螺杆上，将螺杆从横梁的下部旋入启闭机，当螺杆从启闭机上方后，再限位盘再用螺杆下方和闸门进行连接。
启闭机基础建筑物安装必须稳固，设备的机座和基础构件的混凝土，按图纸的规定浇筑，在混凝土强度未达到设计强度时，不准拆除和改变启闭机的临时支撑，更不得进行试调和试运转。
起闭机电气设备的安装必须符合图纸及说明书的规定，全部电气设备均可靠的接地。
渠道闸门所有起闭机安装完毕，要先对螺杆启闭机进行清理，补修已损坏的保护油漆，灌注脂才能使用
七台河渠道闸门定制启闭机简单修理
渠道闸门启闭机是一种利用螺纹杆直接或者是运用导向滑块、螺杆和闸门门叶相连接，在螺杆上、下的时候开启和关闭闸门的设备，螺杆启闭机在水库灌区河道堤坝以及水力电站之类的工程项目上面的启闭机与闸门大规模应用，下面我们就来介绍一下简单问题的处理
启闭机的操作人员一定要了解螺杆式启闭机的结构、功能以及使用，同时拥有启闭设备操作知识，才能够确保机器的正常运转。
渠道闸门在启闭机使用以前，必须对螺旋杆启闭机采取检查的，检查每一个位置的状况是否良好，螺栓是不是松动，电动启闭的中要观察电源线路是否完好，开关是否有问题。
启闭机制动器工作原理
渠道闸门启闭机制动器工作原理
启闭机的制动器是产品重要的部件，在每台启闭机的驱动机构中，必须分别设置制动器。在启闭闸门时，制动器是用来调节闸门的下降速度、制动和暂停的制动装置，在启闭机构中，制动器用来吸收运动中的惯性，使其在一定的制动距离内停止行走。启闭机的制动器种类很多，一般根据制动力矩及使用情况来选择，制动力矩不大时，可选用短冲程交流制动器或长冲程交流制动器，制动力矩大用长冲程（或双短冲程）交流制动器。
启闭机顶闸事故原因简介
启闭机顶闸事故主要原因是因为操纵人员工作马虎，没有按闸门操作章程进行先检查，后操纵的步骤操作，或者原来的操纵人员因请假，代班人员在不熟悉启闭步骤和的情况下盲目进行操作。如果是启闭机启闭方向反向，当闸门处在封闭状态时开闸，启闭时按错按钮或人工启闭时摇反方向，把关闭闸门的方向误操纵为开启闸门的方向，也会造成顶闸。如果是在关闭闸门时操纵人员思想不集中、闸门到下限位置未能立即停机也会造成顶闸。有的情况是螺杆的限位螺母、限位开关移位，不起限位作用肯定会造成顶闸事故。有可能的一种情况是启闭机在电器设备或供电线路时电源相序变动，致使启闭机上的电动机改变了原运转方向启闭机启闭方向的改变，此时如果是闸门处在关闭状态下开启，肯定会发生顶闸事故。还有一种非让人为的情况是在闸门运行中，树木等漂浮物或石块等物被高速水流带到闸底或冲到闸槽中卡住，如果此时关闭闸门，当闸门下缘在未到闸底之前已被物阻挡产生反力，但螺杆上的限位标志或限位开关还没有到位，不起限位停机或提醒操纵职员停机的作用，操作人员也没有立即停止操作，启闭机将带动闸门继续下压，当反力X过启闭机或启闭台的承受耐力时，也必然发生顶闸事故。
七台河渠道闸门定制脉动X值，如表8所示，水压时程统计曲线如图9 所示。 表8 水压均值与脉动值统计结果 单位：水压均值统计 水压脉动值统计 图9 水压均值与脉动值统计曲线 通过对洞弧形工作闸门脉动压力结果 分析发现，闸门开度变化时，各测点的水压变化趋势 一致，且脉动压力数值与4个压力传感器的布置位 置相吻合。在闸门运行中，随着弧形工作闸门开 度的增大，压力脉动值逐渐变大，直至压力传感器离 开水面，压力脉动值跌落为0。当洞弧形工作闸 门闭门至4.5m开度时，在动水关闭洞平面定 轮事故闸门中，弧形工作闸门面板的压力脉动 X值不明显。 4 洞弧形工作闸门原型观验结论 通过对小湾水电站洞弧形工作闸门原型观 验数据的分析研究，可得出如下结论： （1）在试验库水位为 1236.3m时（初始状态闸 门不挡水），洞弧形工作闸门运动状态结构应力 大拉应力值发生在闸门2.7m开度时X50 号测点（通道7-8）上，即门叶左起X三纵梁翼板上， 下主梁上方X五梁格附近，竖向，值122.6MPa； 大压应力值发生在闸门0m开度时X6号测点弧形闸门是水利工程中应用非常广泛的一种门型。在水工建筑物中，大部分工作闸门采用弧形闸门，平 面闸门则只用作事故检修门。因此，弧形闸门的安全可靠运行直接关系到整个水利工程的安全运行［1－3］。 然而由于弧形闸门复杂的边界条件、水流条件以及闸门结构特性等，在某些方面，尤其是静动力特性及振动 问题，目前仍未形成比较成熟的设计理论，工程应用中也没有比较实用的。因此，迫切需要科研人员对 闸门的静动力特性及振动等问题开展深入的理论和试验研究。 本文结合某工程兼导流洞出口弧形工作闸门，通过建立三维有限元数值模型和水弹性振动模型，对 闸门进行了深入的研究，主要研究内容为:通过闸门水力学试验，闸门运行中作用于闸门 门体的各项水力参数;通过建立弧形闸门三维有限元模型，分析了无水和有水状态下闸门结构的动力特性， 比较分析了流固耦合效应对闸门振动模态的影响;通过静力特性分析，得出闸门结构的位移和应力分布，并 对结构尺寸和布置进行了修改;通过完全水弹性相似模型流激振动试验深入研究了闸门结构的振动特 性，从试验的角度验证闸门在水压力作用下的动力安全问题。 1 深孔弧形闸门的水力学特性不同运行参数下闸门底缘水力荷载的计算分析 从上述计算分析结果可知，平面闸门底缘动水压力梯度变化大，是作用在闸门门体上的复杂的水力荷载因 素，也是闸门启闭力设计的关注点。因此，本文以建立的平面闸门计算模型为基础，针对不同闸门底缘倾角型式， 计算分析闸门运行水头、启闭速度等参数对闸门底缘水力荷载的影响。 3. 1 不同底缘倾角闸门压力及上托力特性 对于底缘为上游倾角型式的闸门，底缘上游倾角 α 分别为 15°、 30°、 45°和 60°时，在相同运行条件( H = 71. 5m、 Q0 =900m3 /s、 Vt =6. 1m/min) 下，闸门底缘平均压力变化的计算曲线见图7。从图7 和表1 计算统计结果 可知，闸门底缘倾角越大，底缘压力及上托力越大，这与模型试验的研究结果一致［3， 5］ 。闸门的上托力系数 βt 的 表达式为: βt = Pt /( γH) ( 9) 其中， Pt 为底缘平均压力; γ 为水的容重; H 为闸门上游作用水头。 不同上游倾角 α 底缘闸门的计算结果表明，闸门关闭至 0. 5 开度附近时底缘压力小。当闸门倾角 α = 45°、 60°时，闸门底缘为较大的正压，小上托力系数 βtmin ≥ 0. 54 ;闸门倾角 α =30°时，闸门底缘的正压力较小， 相应 βtmin = 0. 22 ;闸门倾角 α 至15°后，闸门底缘出现较大的负压，在底缘呈现下吸力特性。闸门底缘倾角 越小，水流脱离闸门底缘发生分离的趋势越强，底缘倾角小于30°后闸底出现负压，容易诱发闸门空化甚至振动闸门振动现象及分类 水工钢闸门( 包括闸门门叶、支承结构、止水部件等) 属于弹性体系，在某些因素( 如高速水流冲击) 作用 下会发生振动现象。当水头较低，扰动较小时，振幅和较小，振动对水电站安全运行基本无影响; 但当 水头较高、流量较大时，振幅和相应增大，闸门振动加剧，危及大坝水库安全运行。因此，控制闸门振动是水库大坝安全运行的一项重要课题。 实际研究中发现，闸门振动往往是在流固耦合作用下产生的，国内外学者对流激振动激励机理已有了 较多研究，下面介绍几种代表性的分类。 X先是美国学者 Blevins［4］按照流体诱发的振动类型将其分为流动和非流动两大类，又根据诱 发振动的原因细分出了多种振动形式，如图1 所示。四阶振型 图4 弧形闸门主横梁振型图 3.4 洞弧形工作闸门振动响应成果 洞弧形工作闸门原型观测不同开度时的稳 态振动统计特征参数见表4。 表4 弧形闸门不同开度时的稳态振动统计特征参数综合各测点的振动特征参数和振动时程曲线， 对闸门在泄水中振动趋势的特点分析如下： （1）洞弧形工作闸门的上横梁各点在泄水过 程的振动规律较为明显，全分为如图5所示的 七个开度；其中，在弧形工作闸门全开时振动大； 在4.5m开度中，事故检修门开始下落，各测点振幅 开始减小。闸门水封自激振动的原因是多方面的，措 施也应根据问题出现的原因进行处理。一般可归 纳为如下几个方面。 由于刚度不足引发的自激振动对于低水头、大跨度、大尺寸闸门结构而言，因 顶水封部位刚度不足的水封在高压水作用下 产生局部水封漏水并诱发的自激振动现象，一般可 以通过结构刚度与水封结构形式来实现 闸门自激振动的控制。 1.2.2 因水封形式不当引发的自激振动问题对于水封体型设计不当而引起的水封自激振 动问题则需要通过改变水封布置形式来处理。对 于顶水封，一般采用2道水封，在闸门开启中需要确保这2道水封的作用，并且避免因局部出现 漏水而诱发强烈自激振动现象。实例1中原设计 闸门X2道顶水封布置不当，使该闸门在相对开度 no=0.085和大开度n=0.8～0.96开度情况下均出现 了强烈的振动。其原因主要由于X2道止水翻卷， 局部产生漏水形成强烈自激振动。振动的严重后 果使闸门支臂动力失稳后失事。水封自激振动的 激发了闸门支臂的一阶和横向振动固有 ，出现支臂共振和参数共振。 修改方案采用了如下几个方面：（1）保留原来 的2道水封，X2道水封体型和尺寸；（2）在改 建的顶坎上增设X3道水封；（3）进行闸门结构的 动力抗振设计，避免结构共振和支臂的参数振 动；（4）加大工作门上游顶压坡比来流水动力 条件，空化源。经多年运行，证明上述修改措 施是X的，目前该闸门运行安全平稳。 1.2.3 因水封构造不当产生的自激振动问题
