成都鸿之海水利设备有限公司
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｜乐山峨边闸门启闭机｜启闭机铸铁闸门操作规范
闸门启闭机闸门外力造成局部闸门变形或损坏处理：钢板、型钢或焊缝局部损坏或开裂时，可进行补焊或更换新钢材，但补焊所使用的钢材和焊条必须符合原设计的要求，的门叶变形的，应现将变形部位矫正，然后进行必要的加固。 
闸门启闭机闸门应在出厂前进行整体组装，出厂前应做空载模拟试验。
闸门启闭机铸铁闸门运行工作时，应避免停留在易发生振动的开度上。
如果是多孔铸铁闸门同时开启时，应由中间孔依次向两边对称开启，关闭时由两边向中间对称依次关闭。
开机启闭前，应先检查丝杆所处位置，电机、变速箱、皮带等有无异常，确认正常后，再通电启闭，并将调度人、操作人、启闭目的、设备检查情况、开机时间填写在《启闭机铸铁闸门运行记录》上。
铸铁闸门泄水期间，要注意上、下游水位变化及水流状态，同时要注意有无船只或者其他漂浮物临近提前，防止可能出现的撞击铸铁闸门事件和其他危险状况。 
运行简单，运行费用，但方型启闭机铸铁闸门的造价比钢闸门略高一些。
闸门启闭机铸铁闸门金属结构防腐工艺中，表面处理的主要目的是使涂料或金属喷镀层与金属结构表有良好的附着力。
安装在淡水中的铸铁闸门，采用金属喷镀腐时，所采用的金属一般是选用锌，而安装在海水中则选用铝、铝合金或铝基合金。
铸铁闸门运行阻力主要因素：铸铁闸门运行阻力的主要因素是水封和支承行走装置的阻力，阻力受表面的状态影响而变化。此外，门叶或栅体的倾斜，泥沙的积淤，门操或栅槽内等所引起的卡阻，以及埋设部件结冰等都会使运行阻力大大，动水中操作的启闭机，运行阻力的大小还与闸门开度和拦污栅堵塞程度而变化的动水压力有关。 
｜乐山峨边闸门启闭机｜闸门启闭机各部位主要性能
闸门启闭机注意铸铁闸门启闭机丝杆是否按要求的方向进行，电机、变速箱运行是否良好，变速箱与丝杆转轮是否同步运动。
启闭中若中途停电，应将倒顺开关置于空档的位置并拉闸断电后，再卸掉皮带以手动启闭。
铸铁闸门表面附着物、泥沙、污垢、杂物等应定期，闸门的连接坚固件应保持牢固。
铸铁闸门门叶构件和面板锈蚀处理：闸门启闭机闸门门叶构件锈蚀严重的，一般可采用加强梁格为主的加固，面板锈蚀减薄后，在较严重的部位，可补焊新钢板加强。新钢板的焊接缝应在梁格部位。另外也可环氧树脂粘合剂粘贴钢板补强。
｜乐山峨边闸门启闭机｜给出了在上述工况下同步观测的事故闸门荷重，虽然数据X过传感器量程，但仍可看出 闸门小开度落门时发生了低频振动，其与启闭机室振动吻合。闸门小开度时虽然也可能出 现明显的流激振动，但应为具有较大随机性和较多高频分量的振动形式。类似图1和图2（a）所示 的周期性、大幅度、包络线光滑的来回跌荡，更像是闸门周而复始的忽停忽跳、忽慢忽快的非线性 振动，即机械中常见的“爬行”现象。为了进一步对上述工程问题进行研究，针对水电站机 组进水口事故闸门同样无法完全落门的另一实际工程，利用模型试验了闸门下落中的闭门 持住力［28］，如图2（b）所示。该闭门持住力时程同样呈现周期性、低、大幅度且包络线光滑的来 回跌荡，因此认为原型和模型试验中的闸门振动属于同一种振动形式，而且在模型试验中明确地观 察到了闸门的爬行振动现象。文献［14-15］基于原型和模型试验数据，对事故闸门爬行振动的发生机 制和措施进行了细致研究，但相关措施的拟定多基于直观现象和工程，明确 的理论指导。设计。水主管道从水闸屋顶生活水箱敷设至闸门闸室， 在闸室5 孔闸门前端设置一DN63 止回阀，连接至5 孔闸 门上并安装法兰连接至分支管，后端 5 根分支管和 5 根喷 水管采用并联管路敷设；分支管上按水流方向顺序布置1 个 DN63 止回阀、1 个 DN50Y 型过滤器及 1 个 DN50 电磁 阀，电磁阀后端连接漏孔式管。闸门管以水平形式敷设在闸门上部，连接至闸门 两侧及顶部 π 形橡胶水封上方 500 mm 左右处并朝向橡胶水 封，通过闸门管小孔对橡胶水封喷淋并全覆盖于 闸门π 形橡胶水封上，并沿墙壁流至闸门门槽、下端橡胶 水封处及轨道，以使在工作闸门启动前达到橡胶水封充分 的要求，在闸门启动中减小闸门上升 / 下降的 。控闸前的预时间虽然并不长，但操控人员在等待时感觉到很长，为了距离及等待时间，闸门 水管道采用管径渐缩，且在必要时5 孔闸门管道前增设DN63 自吸增压泵，水水流量及 压力，通过水压来单位时间内注水量，以预 时间。 水管道布设见图 2。 闸门水控制闸门水闸门控制作为闸门电气启闭控制 的子，控制采用手动控制和自动控制2 种，互为 备用。手动控制即现地操作闸门启闭 LCU 控制柜控制，自 动控制即利用 PLC 逻辑控制器，利用的闸门远程操控 远程控制。可以是闸门自动控制的一部分，也可以是一个的闸门控制，两者相互不、互 不影响。闸门水控制需通过可靠的控制电路来保证整个的安全。原有朱家站闸门启闭控制由启闭机闸 室的闸门 LCU 控制柜控制，其主要由交流器 KM1（上 升） 、KM2（下降）；按钮 2（上升）、1（停止）、 3（下降），闸门限位开关、PLC远程控制继电器等组成， 完成闸门上升 / 下降控。 闸门水控制在原闸门启闭LCU控制柜基础上， 新增中间器 KM5、KM6、继电器 KT1、KT2 等电 子器件，改造完闸门启闭LCU 控制柜接线见图3。具体工 作如下：按闸门上升（或下降）按钮2（或3）时， KM5（或KM6）器吸合，使KM5（或KM6）器合上， 水电磁阀开启并启动器KT1（或KT2）（一 般为10 s，可按需设置），10 s 后，使 KT1（或KT2）接 触器合上，KM1（或 KM2）器吸合，闸门通电后上升 （或下降）开始，水继续，按下1 停止按钮， 直至闸门停止。 闸门启闭控制与水控制电气线路见闸门启闭控制与水控制电气线路图水控制流程闸门水控制水源使用所生活用水箱，能确保水的充足及洁净；使用渐缩管径的，逐X水流压力，控制水流状态（水雾形式），面积及效率，预时间。在电磁阀前加装结 构X，阻力小，排污方便的Y型过滤器，将水中的异物、 杂物提前，保护阀门及设备的正常使用。截止阀加装在五孔闸门水管道前，未在期内保持开启状态，在检修期内检修维修效率。闸门水控制与闸门启闭控制联动控制，以 闸门启闭LCU控制柜为始端，运行操作人员在远程（或现地） 按下一体化闸门上升（或下降）按钮（同时也是水启动按钮）时，电磁阀开启，通过示流器（只作检测，不介入控制电路，作为故障检测用），检测到水， 水并 10 s 后， 闸门再行启动上升（或下降）， 水则继续，闸门到达要求位置停止，水密度为7. 7 t/m3( 理论值为7. 8 t/m3) 基本相似条 件要求，该材料具有良好的加工性能，同时能闸 门模型的纵横梁板等构建几何尺寸与原型闸门相似。 另外吊装闸门钢丝绳的刚度也是影响事故闸门整体上 下振动相似的主要因素之一。钢丝绳的刚度可表示为 K = EA/L ( 7) 式中，E 为钢丝绳弹性模量; A 为钢丝绳的截面积; L 为钢丝绳的长度。模型中闸门吊点位置与原型相 似，模型钢丝绳的弹性模量与原型相同，只需选用与 原型钢丝绳截面积相似的钢丝绳吊装模型闸门，就能 保证闸门在竖向振动的整体相似。当闸门下闸和局部开启运行时，下泄水流 产生的脉动压力荷载作用于闸门结构，引起闸门结 构的振动，因此水流脉动压力是引发闸门振动的主 要动力源。本次原型观测主要测量了闸门近底缘 部位的门体脉动压力。图14给出了闸门开启和关 闭中的门前水位线，典型脉动压力测点脉 动量全变化时域线见图15。测量数据表 明，在闸门小开度范围（2.2m、 2.1m、 2.0m、 1.9m、 1.7m、 1.6m、 1.5m）内，门顶部的脉动压力均方根值 小，门底部的脉动压力均方根值相对较大，对应 状态的时均压力值较小，反映了闸下水流流速引起 水流紊动加剧的特点，实测大脉动压力均方根值 为11kPa，若按3倍均方根值计算大值，则大脉 动压力为33kPa。此外脉动压力和时均压力随着 水位的升高逐渐变大。闸门闭门阶段，底部压力表 现出一定量X的负压，反映了底部负压的变化特 性。从谱分析结果来看，水流脉动压力的主能量一 般集中在10Hz以内的低频区。 4.2.2 事故闸门的振动加速度特征闸门启闭机
