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哈氏合金比316l, 图b)所示为焊接接头与母材的过渡区,左侧为母材组织,右侧为焊缝组织,其晶粒比母材细小得多,热影响区窄,这是因为焊接过程中,激光能量密度大,铝合金导热系数高,焊后冷却速度很快,从而促使焊缝区晶粒细化。另外,ZLllA铝合金中的Ti等晶粒细化元素的存在也促进了晶粒的细化。在焊缝区共晶Si呈灰色细小质点聚集于晶间川。a)母材组织K)图焊缝表面P一W,v=mm/min,F=)图所示是电镜下观察的铝合金激光填丝焊焊缝全貌。
我公司在某装置氯化钕干燥器的设计中采用B+SPTA装置精制单元大多采用传统的两X分离技术,即压力离心机+旋转真空过滤机工艺[],如图所示。浆料由结晶器进入压力离心机,被分成含水量%的滤饼和母液,滤饼继续打浆后进入旋转真空过滤机,从旋转真空过滤机出来的滤饼进入干燥机,经过干燥得到合格的PTA产品。图PTA分离单元工艺流程简图随着单线PTA装置产能的扩大,压力离心机的缺陷慢慢暴露出来:一方面,由于单机处理能力的限制,要扩大PTA装置的产能,就必须通过增加在线离心机的设备数量,这样不仅现场空间有限,同时投资也会增加;另一方面,由于压力离心机主要是依靠转鼓的高速旋转产生的离心力作用来实现分离效果,对内转鼓的平衡性机械密封轴承等的要求较高,一旦发生堵料就会对设备运行造成严重损害。
哈氏合金比316l, 表激光熔覆试验工艺参数激光功率/kW扫描速度/mms)将激光熔覆处理后的试样沿横截面制成扫描电镜试样,在HitachiSN扫描电镜上对试样进行组织及成分的检测,采用Zwick显微硬度计测量熔覆层的显微硬度。试验结果与分析激光工艺参数对涂层质量的影响为了获得与基材良好的涂层,辐照激光要能同时熔化合金粉末和基材表层,使二者发生冶金。按表工艺参数可获得厚度均匀的涂层,不同工艺参数下涂层的横截面形貌见图。
图b)所示为焊接接头与母材的过渡区,左侧为母材组织,右侧为焊缝组织,其晶粒比母材细小得多,热影响区窄,这是因为焊接过程中,激光能量密度大,铝合金导热系数高,焊后冷却速度很快,从而促使焊缝区晶粒细化。另外,ZLllA铝合金中的Ti等晶粒细化元素的存在也促进了晶粒的细化。在焊缝区共晶Si呈灰色细小质点聚集于晶间川。a)母材组织K)图焊缝表面P一W,v=mm/min,F=)图所示是电镜下观察的铝合金激光填丝焊焊缝全貌。
哈氏合金比316l, Iijima等[]在年X先提出了采用IBADIonbeamassisteddeition,离子辅助沉积)方法制备具有双轴定向生长结构的MgO薄膜晶体。在此基础上,再采用MOCVDMetalorganicchemicalvapordeition,金属有机化学气相沉积)或PLDPulsedlaserdeition,脉冲激光沉积)工艺,就可以制备具有高临界电流特性的高温X导线材。然而,采用IBAD工艺制备具有双轴定向生长结构的MgO薄膜晶体的X要条件是必须采用表面极为平整的衬底材料。
洪永昌[]等在扫描速度不变的前提下,研究了激光功率对Co基合金涂层的影响,发现在一定范围内,随着激光功率增加,涂层硬度有所提高但是提高的幅度降低,熔覆层的枝晶粒度和熔深都随之增大,耐磨性也提高;张春华[]等在H热作模具钢表面进行Co基激光熔覆,得到性能良好的熔覆层。研究发现,在普通低碳钢表面激光熔覆Co基合金涂层时,粉末中加入少量Al元素,能够在一定程度上抑制气孔的产生,从而降低其裂纹倾向[]。但是,关于在阀座材料不锈钢表面进行Co基合金熔覆的工艺研究却很少,工件在实际服役条件下,不仅对熔覆层表面的硬度有要求,对处理后的HAZ的组织和硬度也有要求。
开车操作设备膨胀再沸器在开车阶段,蒸高效管壳式换热器由于其结构特点,常发生多种形式的失效,主要表现为热应力或附加应力工作介质的腐蚀性换热管束的振动等因素造成换热器局部或整体失效。笔者所论述的失效设备为E缩放管高效管壳式换热器,主要失效部位位于管板内侧与换热管连接处,有多条换热管发生泄漏,换热管外径为mm,内径为mm,壁厚为mm,换热管材料为奥氏体不锈钢。该换热器用于将温度为,压力为MPa的压缩空气冷却到以下,其壳体直径为mm,壁厚mm,总传热面积为m。
旋转转鼓式压力过滤机旋转转鼓式压力过滤机是一种高效的连续式压滤机,压力过滤机大致由以下部件组成:壳体转鼓中空系统反吹系统组件支撑组件密封组件以及传动及底座组件。其结构和原理与真空过滤机一致,并由真空过滤机发展而来,将真空过滤机的常压操作转鼓内部为真空负压)发展改进为加压操作,由于此类压滤机可提高转鼓内外压差,所以在同等条件下,压滤机比真空过滤机处理量更大处理量是普通真空过滤机的~倍)[],滤饼湿含量更低。
