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哈氏合金导热系数, 由图可见,散热器管穿孔区域尺寸约mmmm,穿孔横管的外漆膜光滑平整;在失效散热器管内壁穿孔区圆圈区域)发生了严重的腐蚀,沿着水流方向出现了一带状的腐蚀区,该区域表面粗糙,呈灰白色,表面漆膜已经剥落,除在外壁上可见的腐蚀孔外,还可见多个仅残留外漆膜的腐蚀孔。另外,在剖开的失效散热器管内壁其他区域也存在多处大面积的腐蚀,如图c)所示,该腐蚀区呈三角状,其表面腐蚀产物的形态与穿孔区的类似。初步判定,该散热器管腐蚀穿孔为由内向外的腐蚀穿孔。zjdrzjyhzrj。
对比实际换热器管板焊接处的焊缝形貌及胀接情况与设计焊接工艺可以明显看出,实际焊接接头处有明显的未熔合和尖角空隙。图为换热管与管板焊接设计图,从图中可以看出,换热管应该经由贴胀工艺产生明显的塑性变形以保护焊缝。由图和图对比发现,贴胀工艺未达到工艺要求,在图的实际结构中未见换热管明显的变形,这会在换热管与管板处形成缝隙,造成气流对焊缝的直接冲击作用。图管板焊缝横截面形貌管子焊缝管板管板焊接接头金相检查对管板焊接接头进行粗磨细磨抛光和腐蚀腐蚀试剂为HNO)%酒精溶液)。
哈氏合金导热系数, 从图中还可以看出,显微组织。用HX显微硬度计测量熔覆层截面显XRD结果中未发现AlO,说明熔覆层表层的AlO微硬度值,载荷为g,加载时间为s。但不锈钢硬度较低摩擦系数高耐磨性较差,经常使一些机械件发生早期失效。为了提高不锈钢的表面性能,许多学者在不锈钢表面进行了各种处理和强化研究。王旭等[]利用强流脉冲离子束对L不锈钢进行辐照处理,发现辐照引起强大应力和冲击波,产生大量位错,降低了表面粘着和塑性流动倾向,从而使摩擦系数减小,耐磨性改善;张可敏等[]利用强流脉冲电子束对L不锈钢的表面净化机理进行了研究。
由于含氧混合气体中含大量氮氧化物除外),除氧气以外的各组分气体体积磁化率都很小,数值彼此相差不大,且顺磁性气体和逆磁性气体的体积磁化率有互相抵消的趋势。因此,混合气体的体积磁化率基本上取决于氧气的体积磁化率及其体积分数[]。磁导式氧分析仪一般分为磁力机械式磁压式和热磁式种。热磁式氧分析仪虽然结构简单,但是极容易受到背景气黏度热容热导率变化的影响而产生测量误差,同时响应时间也较长,不适合在PTA装置上使用。
哈氏合金导热系数, 由图可见,散热器管穿孔区域尺寸约mmmm,穿孔横管的外漆膜光滑平整;在失效散热器管内壁穿孔区圆圈区域)发生了严重的腐蚀,沿着水流方向出现了一带状的腐蚀区,该区域表面粗糙,呈灰白色,表面漆膜已经剥落,除在外壁上可见的腐蚀孔外,还可见多个仅残留外漆膜的腐蚀孔。另外,在剖开的失效散热器管内壁其他区域也存在多处大面积的腐蚀,如图c)所示,该腐蚀区呈三角状,其表面腐蚀产物的形态与穿孔区的类似。初步判定,该散热器管腐蚀穿孔为由内向外的腐蚀穿孔。
在换热器回水管线上安装阀。在因生产安排,需要停用设备的情况下,将管翅式换热器内的蒸汽凝结水全部放掉,避免换热器翅片管基管内水的存在,可X避免翅片管基管内氧腐蚀。更换翅片管基管材质管翅式换热器翅片管基管材质的选择同样影响其使用寿命,表为基管常用材质对比。由表可看出,依据管翅式换热器翅片管基管实际工况,在经济条件允许情况下,选用不锈钢作为换热器基管用材,可显著提高基管使用寿命。结论)氧腐蚀蒸汽冲刷及外力作用是造成管翅式换热器翅片管失效的主要原因。
通过激光熔覆技术在钛表面制备NiCoCrAlY和NiCoCrAlY/ZrB复合涂层,发现NiCoCrAlY/ZrB复合涂层相对于NiCoCrAlY涂层有更高的显微硬度和更好的耐磨性能[];采用宽带光纤激光器在Q钢表面熔覆WC/NiA复合粉末,熔覆层上有很多硬质碳化物,熔覆层的耐磨性被显著提高[];在CrMoV冷作模具钢上采用激光熔覆技术制备AlO颗粒增强镍基合金涂层,发现随着AlO陶瓷颗粒含量增加,其显微硬度逐渐增加,耐磨性逐渐增强[]。
管程介质为裂解气主要是甲烷及碳二至碳五烯烃和烷烃,还有氢气少量炔烃水分及惰性气体等杂质),管程操作温度进/出)为/,管程高工作压力MPa。换热器材质:筒体材质MnR钢,换热管管材质为钢,管子与管板连接形式为强度焊加贴胀。收到失效换热器管板部件以后,将管板部分按mmmmmm尺寸切下用于金相和扫描电镜检验。试样在装有的烧杯中X声波震动min后,进行目视宏观分析金相分析SEM和EDS分析。失效原因分析目视和宏观分析检查图为管板焊接横截面形貌图,从图中可以看出,整个焊接接头由管管板和焊缝组成,管与焊缝的间隙距焊缝外表面较近图中圆圈所示),约m,圆圈所示部位是接头为薄弱的部位。
