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镍基合金 稳定化处理 调整晶粒度, 李久楷等[]对钛合金TC在不同温度下的旋转弯曲疲劳性能进行分析对比,并定量分析了裂纹扩展速率。目前在现有文献中,未见有GHA电子束焊接接头旋转弯曲高周疲劳性能的研究报道。作者对GHA镍合金母材和焊接接头进行了旋转弯曲疲劳试验,分别得到了母材和焊接接头在室温下的疲劳应力寿命SN)曲线,同时利用扫描电镜SEM)对母材和焊接接头疲劳试样断口进行观察和微观分析,并利用有限元方法分析了焊接热影响区微裂纹位置与大小对材料疲劳性能的影响。zjdrzjyhzrj。
然而镁合金耐蚀性能不好加工性能差,研究表明[],稀土作为合金元素可以改善和弥补镁合金的这些不足,一是稀土元素与镁形成的低熔点共晶体有很好的流动性,使合金的缩松热裂倾向减小,提高了合金的可铸造性;二是添加稀土可以使镁合金晶粒细化,提高镁合金零部件的强度韧性机加工性和耐蚀性;三是稀土元素的添加使镁合金中形成熔点高热稳定性好扩散系数低体积分数大的相弥散质点,改善镁合金的高温拉伸性能和蠕变强度;四是稀土元素可以与氧及氢分别形成稀土氧化物与稀土,起到去氧除氢作用。
镍基合金 稳定化处理 调整晶粒度, 他们系统分析了工件的断裂机理。同时,TUCKER等[]也系统研究了激光焊接速度和离焦量对Inconel合金焊接接头中气孔形成的影响机理。他们采用X射线法对接头中的气孔进行定量分析。通过大量实验,得到了接头中气孔数量同焊接速度和离焦量之间的工艺窗口,为今后Inconel合金激光焊接工艺参数的X化提供了基础数据。此外,EGBEWANDE等[]也对Inconel合金激光焊接的可焊性进行了研究。分析了不同焊前热处理条件下的Inconel镍基高温合金的CO激光焊接接头显微组织,结果表明:在产生晶界液化现象少的热处理状态下焊接时焊缝热影响区裂纹多,产生晶间液化现象较多的热处理条件下焊接时热影响区的裂纹敏感性较小。
气孔。镍及镍合金焊接时常见的气孔是水气孔。由于液态镍能溶解大量氧,凝固时,氧的溶解度下降。凝固过程中过剩的氧将镍氧化成氧化亚镍,氧化亚镍和熔池中的氢化合,镍被还原而氢和氧结合成水。水在溶池中凝固时来不及逸出,就形成了气孔。镍及镍合金的焊接工艺焊条。镍及镍合金用焊条牌号有Ni纯镍焊条Ni镍铜合金焊条和Ni镍基耐热合金焊条。焊接工艺参数选用小电流短弧和尽可能快的焊接速度,焊接电流的选用与焊条直径匹配范围内。
镍基合金 稳定化处理 调整晶粒度, 试验方法使用草酸，mL，mIJ蒸馏水的混合溶液对焊缝进行腐蚀以便组织观察，用HVSIA型显微硬度计进行显微硬度测定;用INSTRON型微小力学拉伸试验机进行拉伸试验，拉伸速度mmmin一‘;用JSM一F型冷场发射电子显微镜SEM)进行断口观察。试样制备与试验方法试样制备试验材料为某厂生产的mm厚热轧AZB镁合金板，晶粒尺寸为拜m，化学成分质量分数/%)为AI，Zn，Mn，，Fe，Cu，Be。将其线切割加工成mmXmmXImm的试样，用清洗后待用，其显微组织如图所示。
详见下表焊接技术)运条时焊条不作横向摆动,如必须摆动时,摆幅不应X过焊条直径的倍。)多层焊时要严格控制层间温度在以下,焊完一道焊缝后,要待焊件冷至用手摸后再焊下一道。允许用水或风强制冷却,必要时也可将焊件置于水中或边焊边用水或风冷却。)为防止弧坑裂纹,断弧时要进行弧坑处理将弧坑铲除或采用钩形收弧),终断弧时,一定要将弧坑填满或把弧坑引出。镍及镍合金钨极氩弧焊的焊接工艺预热。轧制镍基耐蚀合金一般不需焊前预热,但当母材温度低于时,应对接头两侧各~mm宽的区域加热至~,以免湿气冷凝产生气孔。
实验研究采用的TiAl基合金成分为TiAlNbMo,铸锭采用三次真空自耗炉熔炼,在B相区开坯并锻制板坯,+B两相区和+B+O三相区轧制得到,mm宽幅薄板。TiAlNbMo合金板材成品轧制加工时,坯料的加热温度在+B+O三相区[],在该温度下为+B+O三相组织。轧制变形后,板材直接冷却形成初生相和转变B相组成的双态组织。初生相在轧制方向上为断续等轴)拉长长条)的形貌,次生/O相片状集束细板条),并有一部分B相保留下来,分布于集束周围。
从图c)中我们可以看到生产了件产品之后,YG硬质合金模具生产的产品表面也出现了大量的拉痕,虽然和未润滑的Cr模具生产的产品相比,其拉痕深度较浅,但数量仍然很多,因此这套模具仍需要修模。年产t/a加氢裂化装置中的热原料油/反应流出物换热器,管程设计温度,设计压力MPa,换热管材质CrNiTi,介质特性为易燃;壳程壳体材质为CrMoR+不锈钢堆焊层L+L),设计温度,设计压力MPa,介质特性易燃。换热器结构简图如图所示。
