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2011年镍基合金产量, 焊接电流分别为和A,焊接速度为mm/min。测试分析采用日本OLYMPUS公司生产的GX型OLYMpus金相显微镜观察接头的组织形貌;采用美特斯公司生产的CMT型微机控制电子试验机测试焊接试样的拉伸性能,拉伸试样如图所示;采用日本JEOL公司生产的JSMLV型扫描电镜分析拉伸试样的断口形貌;采用上海恒一公司生产的MHL型维氏硬度计测试接头的显微硬度;采用日本理学公司生产的D/MAX型X射线衍射仪分析金焊接接头的相结构。zjdrzjyhzrj。
热处理工艺设计淬火温度的确定为掌握奥氏体化温度对试验钢的硬度冲击韧度等的影响,必须确定其合适的奥氏体化温度。本文采用热膨胀法来测量,测试结果见表。表试验钢的临界相变点TabThecriticaltransitiontemperaturesoftheteststeelAc/Ac/Ar/Ar/根据表结果,本试验钢的淬火温度范围应为Ac+,即。对退火态的试样在和三个温度下进行淬火,然后分别在和进行回火。后测其洛氏硬度,结果见图。
2011年镍基合金产量, 试验设备为GSILumonic。公司kw的AM型YAG激光器，激光焊接头反射式聚焦，焦长mm。焊前试板化学清洗除去表面油垢和氧化膜。施焊过程中采用氢气保护熔池和焊缝高温区的正背面成形:背保护Umin)和侧吹保护Umin)。表，A铝锉合金的化学成分质量分数，%)MgLiZrCuTiFeAI收稿日期:一一余量年X期炙耘威巍铸瞬勤韶生产应用r峰荡分别测量各工艺参数下所得到的焊缝正面熔宽和背面熔宽Tw图)，并计算焊缝背宽比R。
焊接电流分别为和A,焊接速度为mm/min。测试分析采用日本OLYMPUS公司生产的GX型OLYMpus金相显微镜观察接头的组织形貌;采用美特斯公司生产的CMT型微机控制电子试验机测试焊接试样的拉伸性能,拉伸试样如图所示;采用日本JEOL公司生产的JSMLV型扫描电镜分析拉伸试样的断口形貌;采用上海恒一公司生产的MHL型维氏硬度计测试接头的显微硬度;采用日本理学公司生产的D/MAX型X射线衍射仪分析金焊接接头的相结构。
2011年镍基合金产量, 在微型电容储能焊机上进行点焊接。焊接主要参数为焊接电压V,电容F,电极力N。焊接能量电压和电容之间的函数关系为E=CU/,焊接能量为J。焊接接头试样经环氧树脂镶嵌成标准金相制样后,利用mLHNO+mLHF+mLHO溶液对接头进行浸蚀,时间s。利用XJG型光学显微镜观察接头形貌及其微观组织;利用数字式SH推拉力计测试接头抗剪强度。结果及分析点焊接头组织分析图为TC钛合金电容储能点焊接头整体形貌。从图中可清晰看出,焊接接头由形状规则的球状熔核和熔核向母材过渡的熔合区线)组成。
试样尺寸为保护气体为纯度的氩气采用对接焊，单面焊双面成形，不填充焊丝。试验设备采用琴键式直缝自动焊工装和型逆变直流脉冲氩弧焊机。脉冲焊工艺参数有峰值电流基值电流占空比脉冲频率焊接速度保护气体流量以及钨极直径及形状。薄板奥氏体不锈钢由于其板材薄导热性差热容量小，在焊接过程中由于热源的积累很可能产生烧穿缺陷。在其他参数一定的情况下，钨极直径的选择对本试验有一定的影响。假如选用的钨极直径过大，焊接时容易引起电弧的飘浮和不稳定要是直径过小，一旦X过了电流过大时钨极会发热而导致其熔化和挥发，引起电弧不稳和焊缝夹钨。
焊接时焊接方向平行于试板扎制方向,正反面各焊一道。用OLYMPUSGX电子显微镜观察接头显微组织,用HVS维氏显微硬度计进行接头硬度测量,自熔合区起每隔mm测量一次,伸试样在焊件上横向截取,每种焊缝截取三个拉伸试件取其平均值。拉伸试验在AGKNE电子拉伸试验机上进行,拉伸速率为mm/min。并采用KYKYB扫描电镜观察拉伸试样断口形貌。而在以上上述三相将被熔解,所以在熔合区靠近焊缝侧高温区域不易形成等轴晶。
增大热裂纹敏感陛，使焊缝金属中脱氧剂蒸发，咬边产生气孔。为保证熔透，应选用较大的坡角由于镍基合金焊缝金属流动性差，采用轻度和较小的钝边。同时适当采用摆动焊接，摆微的摆动技术，可获得要求的熔深。但在摆动动距离不X过焊条或焊丝直径的倍，摆动到坡到每一侧极限位置时，如果停留时间过短，没口两侧时稍加停留，使之熔合良好。坡口型式有留出足够时间让熔化的焊缝金属填满，就会及尺寸如附图所示。造成咬边现象。焊前Incoloy合金的焊接性分析Incoloy合金是一种含少量铝和钛的NiCrFe奥氏体金属材料,具有耐腐蚀强度高和抗高温氧化性能,焊接性较好。
